Koje močvare pripadaju tipu 1. Konstrukcije nasipa u močvarama. Podloga u planinskim i seizmičkim područjima

3.1. Vrste močvara, njihova klasifikacija, dizajn nasipa
u močvarama

Močvare se formiraju i razvijaju na prekomjerno vlažnim područjima zemljine površine. Na osnovu porijekla, močvare se dijele na dva tipa: rafting močvare, koje nastaju kada akumulacije i rijeke zarastu; treset, koji se pojavio kao rezultat močvarnog zemljišta. Prema uslovima lokacije i vodosnabdijevanja, močvare se razlikuju: nizinsko - podzemno, jezersko ili riječno; prelazna - mješovita ishrana; jahanje - atmosferska ishrana.

U građevinskoj praksi koriste klasifikaciju (tabela 3.1), čije je principe razvio N.P. Kuznjecova (1936), a kasnije malo dopunjen od K.S. Orduyants (1943) i V.D. Kazarnovsky (1976). Ova klasifikacija se zasniva na karakteristikama strukture močvarnih slojeva.

Tabela 3.1

Klasifikacija močvara (gradnja)

Za potrebe izgradnje potrebno je karakterizirati tla koja čine močvarni sloj, stoga se pri projektovanju i izgradnji podloge močvare obično dijele na tri tipa: Tip I - tla koja se ne mogu istisnuti ispod nasipa; Tip II – tla koja se mogu istisnuti; Tip III – tla koja se moraju istisnuti. Najčešće imamo posla sa močvarama tipa I, koje zauzimaju oko 90% svih močvara u Rusiji.

Pri izradi podloge u močvarama uzima se u obzir vrsta močvare, svojstva močvarnog tla, kategorija željeznica i ekonomski faktori. Prilikom odabira dizajna, u pravilu se uzima u obzir nekoliko za svaku močvaru. moguće opcije. Za izgradnju nasipa u močvarama potrebno je koristiti pretežno drenirajuća tla. U nedostatku drenirajućih tla u močvarama tipa I i II, dozvoljeno je koristiti muljeviti pijesak, kao i laganu pješčanu ilovaču. U močvarama tipa III - muljevitim pijescima, lakim pjeskovitim ilovačama i sl., glinovita tla je dozvoljena samo u gornjem, nadzemnom dijelu nasipa. Nasip od muljevitog pijeska i lagane pjeskovite ilovače, izgrađen unutar dreniranih ili drenažnih močvara, treba da se uzdiže 2 m ili više iznad nivoa vode u močvari ili drenažnom jarku.

U močvarama tipa I, prilikom nasipanja nasipa do 3 m, treset se potpuno ili djelomično uklanja sa podloge i zamjenjuje mineralnim tlom. U močvarama do 2 m dubine, treset se u potpunosti uklanja. Djelomično ukloniti treset u močvarama dubine preko 2 m (slika 3.1). U ovom slučaju dubina rovova za puteve I i II kategorije određuje se tako da zbir visine nasipa iznad površine močvare i dubine rova iznosi najmanje 3,5 m, za puteve III kategorije. - najmanje 3 m Odnos ukupne visine nasipa (uključujući visinu dijela koji se nalazi ispod površine močvare i vrijednost izračunatog slijeganja) prema debljini zbijenog sloja treseta u podnožju nasipa treba da bude najmanje 2:1. Strmina padina rova za iskop treseta propisana je od 1: 0 do 1: 0,5, u zavisnosti od usvojenog načina rada (prilikom izgradnje rova sa draglajnom - 1: 0, kada se koriste buldožeri - 1: 0,5).

Rice. 3.1. Poprečni profili nasipa do 3 m visine u močvarama tipa I: A– od drenirajućih tla u močvarama do 2 m dubine; b– od sitnog i prašnjavog pijeska, lagane pjeskovite ilovače u močvarama do 2 m dubine; V– iz drenirajućih tla u močvarama dubine 2...4 m

Nasipi viši od 3 m u močvarama tipa I (sl. 3.2) izvode se bez uklanjanja treseta uz očekivanje korištenja treseta kao prirodne podloge za podlogu.

Rice. 3.2. Poprečni profili nasipa viših od 3 m u močvarama tipa I: A– od drenirajućih tla; b– od sitnih i muljevitih pijeska, laganih krupnih pjeskovitih ilovača

U močvarama tipa II, bez obzira na visinu nasipa, potrebno je potpuno ukloniti treset stabilne konzistencije i posaditi nasip na mineralno dno močvare (sl. 3.3). Na udaljenosti od najmanje 2 m od podnožja kosine nasipa sa obje strane postavljaju se rovovi - posude za treset, čija je širina najmanje 2 m, a dubina jednaka debljini korijenskog pokrivača biljaka. , ali ne manje od 1 m.

U močvarama tipa III, nasipi se izvode korištenjem mineralnog dna za temelje uz prethodno uklanjanje (sl. 3.4) ili bez uklanjanja tresetne kore. Ako se splav ne ukloni, tada visina nasipa iznad njega mora biti najmanje 3 m.

Rice. 3.3. Poprečni profili nasipa u močvarama tipa II: A– od drenirajućih tla; b– od sitnog i muljevičastog pijeska, lagane krupne i lagane pjeskovite ilovače

Rice. 3.4. Presjek nasipa u močvarama tipa III

3.2. Tehnologija izgradnje nasipa sa punim
ili djelomično uklanjanje treseta

Izgradnja nasipa u močvarama uključuje sljedeće procese: isušivanje močvare, ako je predviđeno projektom; priprema baze; popunjavanje donjeg dijela nasipa (ispod nivoa močvare); popunjavanje vrha nasipa. Priprema temelja za nasip usklađena je sa nasipanjem nasipa tako da vremenski razmaci budu minimalni. Prije početka glavnih radova u močvarama, kao i na drugim područjima, izvode se pripremni radovi koji se sastoje od raščišćavanja kolovoznog pojasa od šume, drenažnih radova i uređenja pristupnih puteva za saobraćaj vozila.

Nosivost močvarnog tla je vrlo mala (14...18 kPa), pa se za takve uslove koriste posebne mašine za modifikaciju močvara čiji je pritisak na tlo oko 25 kPa, što takođe često prelazi dozvoljeno opterećenje. . Radi poboljšanja uslova rada, močvare se isušivaju izgradnjom jarkova. Nosivost dreniranih močvara je približno 30 kPa, što je već dovoljno za prolaz specijalnih mašina, međutim, uz dugotrajan rad mašina sa jednog parkinga, takva čvrstoća močvarnog tla je još uvijek mala.

Pripremni radovi se često izvode zimi, kada se uz dovoljnu dubinu smrzavanja mogu koristiti konvencionalne mašine. Prilikom izgradnje pristupnih puteva u područjima mekog tla koriste se drvene kolotražne obloge ili obloge od prefabrikovanih armirano-betonskih elemenata.

Uklanjanje treseta mašinama. Za uklanjanje treseta koriste se buldožeri ili bageri. U plitkim dreniranim močvarama (do 2 m) ili sa prirodno niskim vodostajem iznad mineralnog dna, uklanjanje treseta se vrši buldožerom, slojnim razlaganjem treseta okomito na osu puta. Deponije treseta nalaze se uz rubove iskopa. U plitkim močvarama uklanjanje treseta se vrši do pune dubine. Nasipanje nasipa u pripremljenom području vrši se polaganjem slojeva prema shemi „od vrha“. Iskop buldožerom je ekonomičniji nego bagerom, a koristi se uvijek kada postoje potrebni uslovi.

Iskop bagerom proizveden sa dragline opremom. U ovom slučaju moguće su dvije sheme rada: prva - pri kretanju duž osi rova ili duž njegovog ruba s jednostranim ili dvostranim razvojem; drugi - kada se kreće duž rova sa tri prodora. U smislu troškova i intenziteta rada čitavog kompleksa rada, ove sheme su približno jednake.

Prilikom organizacije rada prema prvoj shemi, bager, krećući se duž ose rova, razvija ga do punog profila i postavlja tlo u dvije deponije sa obje strane rova (slika 3.5, A). Shema osigurava najnižu cijenu i radni intenzitet zbog najmanjih uglova rotacije grane bagera. Obim posla za ubacivanje treseta u kavalir buldožerom je najveći, a buldožer radi u skučenim uslovima zbog blizine deponije treseta ivici rova. Stoga se treset sa deponije u kavalir premješta tek nakon što se rov napuni mineralnim tlom do nivoa močvare.

Ova shema se koristi u slučajevima koji ne zahtijevaju preliminarnu ugradnju drenažnih jarka.

Sa jednostranom shemom, bager se kreće duž ivice rova, razvijajući ga do svog punog profila u jednom prolazu, i polaže tlo u jednoj deponiji (slika 3.5, b). Uglovi rotacije grane bagera su ovdje veći nego kada se kreće duž osi rova, a produktivnost se smanjuje za oko 6%. Prema ovoj shemi, istovremeno sa izradom rova, moguće je izgraditi i jedan drenažni jarak.

Rice. 3.5. Šeme za organizaciju rada pri iskopavanju treseta bagerom: A– kada se bager kreće duž ose rova; b- at jednosmjerni saobraćaj bager;
V– sa dvosmjernim (I;II) kretanjem bagera; G– tri prodora (I; II; III) bagera

Prilikom izrade rova sa obe strane (slika 3.5, V) rad se izvodi u dva prodora. Bager ide duž jedne strane rova, iskopavajući ga do polovine njegove širine, a zatim, vraćajući se duž druge ivice, iskopava rov do njegovog punog profila. Treset se stavlja u dvije deponije. Istovremeno sa izradom rovova moguće je postaviti i drenažne jarke. Radovi se mogu izvoditi sa jednim ili dva bagera istovremeno.

Gornja shema osigurava najmanji radni intenzitet premještanja treseta u kavalir; buldožer samo izravnava deponiju treseta u sloju do 0,5 m.

Kod razvijanja sa tri prodora (sl. 3.5, G) bager prvo razvija srednji dio rova, a zatim njegove vanjske dijelove. Sa deponije u blizini središnjeg dijela rova, treset se buldožerom ili draglajnom pomiče izvan kontura osnove nasipa. Radovi se mogu izvoditi sa jednim ili dva bagera istovremeno.

Prilikom izgradnje širokih i dubokih rovova sa velikim obimom uklanjanja treseta, posebno u močvarama male nosivosti, treset se do posebnih deponija transportuje kiperima angažovanim na izgradnji nasipa. U ovom slučaju, bager se kreće duž nasipanog nasipa. Ova šema je nazvana "od sebe".

U dubokim močvarama metoda eksplodiranja punjenja ispod nasipa smatra se boljom metodom uklanjanja treseta. Punjenja se postavljaju u bušotine izbušene kroz nasip i sa njegove strane u redovima svakih 3...4 m. Prvo se eksterna punjenja koja formiraju rovove za prihvat treseta detoniraju, a zatim uz usporavanje od 20...30 milisekundi. (ms) punjenja ispod nasipa su detonirana. Kod širokih nasipa prvo eksplodiraju aksijalni naboji, zatim se vanjska naboja usporavaju, zatim se srednji dio nasipa prvo spušta i potiskuje raspuštenu masu na strane.

Miniranje u močvarama je efikasno i koristi se u svim slučajevima kada to sigurnosni uslovi dozvoljavaju.

Eksplozije se mogu koristiti za potpuno i djelimično uklanjanje treseta, rahljenje treseta (uništenje konstrukcije), izgradnju tresetnih posuda, jaraka, izravnavanje mineralnog dna ili izgradnju potisnih jaraka kada se dno močvare spušta prema spriječiti klizanje nasipa. U močvarama tipa I, treset se obično razvija za odlaganje uz očekivanje da se dobije potpuni profil do dna močvare.

Operacije miniranja izračunavaju se korištenjem empirijskih formula, koje se temelje na ovisnosti količine eksploziva o zapremini stijene koja se iskopava:

gdje je a indeks emisije; q – potrošnja eksploziva, kg/m3; W je izračunata linija otpora, jednaka dubini sloja treseta koji će se minirati. Razmaci između naelektrisanja (u nizu) uzimaju se jednakim 0,9 W; 1,1 W; 1,2 W, ovisno o gustoći treseta (što je treset gušći, to je razmak između punjenja manji). Uzima se razmak između redova naelektrisanja 0,85 W.

Iskopavanje hidromehanizacijom. Upotreba hidromehanizacije je efikasna pod određenim uslovima. Konkretno, uz dovoljno velike koncentrisane količine posla, dostupnost dovoljno vode i jeftine električne energije. Prilikom izgradnje kolovoza u močvarama ovakvi povoljni uslovi su relativno rijetki, ali ako takvi uslovi postoje, upotreba hidromehanizacije je vrlo efikasna.

Suština rada je ispiranje treseta snažnim mlazom vode, što rezultira stvaranjem rahle tečne mase koja se lako istiskuje zemljom nasipa koji se gradi. U močvarama tipa I, treset se ispire hidromonitorom, a hidraulička smjesa se pumpa mobilnim agregatima za jaružanje u deponiju. Dobijeni rov se puni nasipnim tlom nasipanjem sa vrha ili kombinovanom metodom.

U močvarama tipa II i III hidromonitorima se ispire samo gornji plutajući sloj treseta. Tečni treset se ne uklanja; utiskuje se zemljom nasipa u bočne usjeke, također napravljene hidrauličkim monitorima. Nabavka tla za nasip se također vrši metodom hidromehanizacije. U močvarama tipa II i III koristi se metoda ubrizgavanja pješčanog tla, u kojoj se hidraulička smjesa dovodi kroz cijev direktno u ukapljenu tresetnu masu, a pijesak istiskuje treset.

Radovi se izvode sljedećim redoslijedom: ugradnja crpne stanice i polaganje cjevovoda; erozija treseta u rovu hidrauličkim monitorima; sipanje tla u rov s uranjanjem na mineralno dno; izgradnja gornjeg dijela nasipa. Nasipanje tla nasipa vrši se mašinama, kao i metodom hidromehanizacije. Tlo za nasip se dobija ispiranjem sa hidrauličnim monitorom ili vađenjem sa dna rezervoara usisnim bagerom. Aluvij nasipa se izvodi bezregalnim metodom polaganjem cjevovoda direktno na površinu nasipa koji se pere.

DRŽAVNI PROIZVODNI ODBOR
O SAOBRAĆAJNOM IZGRADNJI SSSR-a

GLAVTRANSPROEKT

"SOYUZDORPROJECT"

INSTRUKCIJE
ZA PROJEKTOVANJE PODLOGE
AUTOCESTE U MOČVARAMA

Moskva - 1963

PREDGOVOR

Smjernice navode principe odabira projekta ovisno o lokalnim uvjetima i osnovne metode za proračun podloge u močvarama. Osim toga, Smjernice pružaju osnovne zahtjeve za podatke ankete autoputevi u močvarama. U prilogu su dati primjeri projektiranja glavnih tipova podgravnih konstrukcija u močvarama.

Prilikom sastavljanja Smjernica korištena je relevantna regulatorna i nastavna literatura, kao i prikupljeno znanje poslednjih godina Iskustvo Soyuzdorproekta u projektovanju podloga u močvarama.

Uputstvo je sastavio zaposlenik projekta Soyuzdor, kandidat tehničkih nauka I.E. Evgeniev.

. OPĆE ODREDBE

1. Ovo Uputstvo je sastavljeno za izradu postojećih regulatornih dokumenata*) i može se koristiti pri projektovanju podloge magistralnih puteva u močvarama u slučajevima koji nisu obuhvaćeni standardnim rješenjima.

*) NiTU 128-55 (uzimajući u obzir izmjene i dopune uključene u nacrt SNiP poglavlja 37); CH 140-60.

2. Projekti i metode proračuna predložene u Smjernicama razvijene su u odnosu na tresetišta.

Napomena: Uputstva se ne bave pitanjima izgradnje kolovoza u močvarama u uslovima permafrosta.

3. Smjernice su razvijene u odnosu na zahtjeve projektovanja puteva sa poboljšanim površinama. Date su samo opšte preporuke za projektovanje lokalnih i privremenih puteva.

a) podloga mora biti otporna na ispupčene deformacije ili istiskivanje slabog tla ispod nasipa (ako to nije predviđeno tehnologijom iskopa treseta usvojenom u projektu);

b) prije polaganja kolovoza mora doći do najmanje 50% konsolidacije temeljnog tla, tj. intenzivno slijeganje zbog zbijanja podloge treba prestati;

Tabela 1

Osnovna fizičko-mehanička svojstva treseta prema klasifikaciji cestogradnje

U zavisnosti od vrste močvare i kategorije puta, odabire se projekat kolovoza koji ima najbolje tehničko-ekonomske pokazatelje u datim uslovima. U ovom slučaju moguća su sljedeća dizajnerska rješenja:

A. Nasipi na mineralnom dnu močvare

(vještačke podloge)

a) Nadvožnjaci za šipove;

b) nasipi sa potpunim uklanjanjem slabog tla sa podloge i njegovom zamjenom kvalitetnim tlom;

c) nasipi utonuli u mineralno dno močvare stiskanjem mekog tla sa strane.

B. Nasipi koji se oslanjaju na naslaga treseta sa poduzetim mjerama za poboljšanje građevinskih svojstava slabog temelja

a) Djelomično uklanjanje treseta;

b) kolovoz sa vertikalnim drenovima i drenažnim otvorima;

c) duboko zbijanje mekog tla sa gomilama;

d) hemijsko ojačanje slabih temeljnih tla.

B. Podloga položena direktno na površinu naslaga treseta

a) plutajući masivni nasipi;

b) lagani nasipi;

c) podovi i škriljevci;

d) posebno lagane konstrukcije.

Umjetne temelje općenito treba koristiti samo u slučajevima kada bi zadržavanje slabog tla ispod nasipa rezultiralo deformacijom podloge..

6. Preporučuje se izgradnja dijela kolovoza ispod površine močvare od drenirajućih tla. U nadvodnom dijelu kolovoznog nasipa dozvoljena su muljevita tla, uz poštivanje opšti zahtjevi obezbijediti vodno-termički režim podloge i kolovoza.

7. Prilikom projektovanja konstruktivnih elemenata kolovoza treba koristiti priručnik „Tipični poprečni profili kolovoza“ / knj. 41/ Soyuzdorproekt, uzimajući u obzir dopune i izmjene navedene u ovom Uputstvu.

. Podaci premjera potrebni za projektovanje podloge

8. U okviru radova na premjeru magistralnih puteva u močvarama, u dijelu koji se odnosi na projektovanje kolovoza, obezbijediti:

U fazi projektantskog zadatka:

a) podatke koji su potrebni za odabir vrste podloge;

b) podatke za izradu projekta organizacije za troškove rada.

U fazi detaljnog projektovanja -

Podaci za konkretan proračun elemenata odabrane podloge.

Metodologija i program istraživanja se razvijaju u skladu sa Smjernicama za pregled puteva u močvarama (Soyuzdorproekt 1959), uzimajući u obzir zahtjeve za izvorne materijale navedene u ovom poglavlju.

a) dubina močvare (topografija dna),

b) vrstu treseta koji čini ležište (geotehničke dionice);

c) stepen razgradnje treseta;

d) panjev močvare;

e) drugi podaci o situaciji (šumovitost, prisustvo puteva, akumulacija, naseljenih mjesta, itd.);

f) tehničko-ekonomske podatke za obračun troškova radova (daljina transporta mineralnog zemljišta, potreba za izgradnjom privremenih puteva i sl.).

10. Topografija dna močvare na području trase utvrđuje se sondiranjem i bušenjem u skladu sa Uputama za premjeravanje puteva u močvarama iz 1959. godine.

11. Pripadnost treseta u prirodnom stanju jednoj ili drugoj vrsti klasifikacije putogradnje utvrđuje se terenskim pregledima na osnovu kompleksa njegovih fizičko-mehaničkih svojstava i spoljašnjih karakteristika navedenih u tabeli. *) .

*) Karakteristike date u kolonama 6-8 tabele preporučuje se određivanje u terenskoj laboratoriji.

Vrsta naslaga se može odrediti i iz posmatranja prirode deformacija u podnožju postojećih nasipa pod sličnim uslovima.

12. U slučajevima kada se naslaga treseta sastoji od više slojeva treseta razne vrste, vrsta naslaga u cjelini određuje se ovisno o debljini slabijih slojeva.

Ako najmanje 90% ukupne debljine tresetnog naslaga čini treset I tip - močvaru treba klasifikovati kao I tip;

ako više od 10% ukupne debljine naslaga čine plastične formacije II tip - močvara pripada II tip;

ako više od 50% ukupne debljine naslaga čine slojevi fluida IIIvrsta - odnosi se na močvaru III tip.

13. Patrljavost močvare određuje se procentom prodiranja sonde (bušilice) u velike neraspadnute ostatke drveća u odnosu na ukupan broj ronjenja sa sondom.

14. U fazi projektovanja izrađuju se geotehničke dionice duž ose trase i poprečnih presjeka, gdje se identifikuju tipovi i podvrste treseta, navodeći debljinu i obim svakog sloja.

15. Za potrebe glavnog projekta, dubinska obrada podataka terenskog istraživanja i laboratorijsko određivanje fizičko-mehaničkih svojstava treseta koji čine ležište se vrše po posebnom programu i predračunu u skladu sa specifičnim zahtjevima. za proračun odabrane strukture (vidi tabelu).

tabela 2

Sastav laboratorijskih ispitivanja potrebnih za izvedbeni projekat podloge u močvarama

	Uslovno određen	Vrsta podgradne konstrukcije
	Uslovno određen	Potpuno uklanjanje treseta	uranjanje u nasip ekstruzijom	Djelomično uklanjanje treseta	vertikalni odvodi i drugi otvori	plutajućim nasipima
1	2	3	4	5	6	7
Za temelje močvarnih tla
1. Koeficijent poroznosti /prirodna vlažnost/	e 0 , W 0
2 Specifična težina	g beat
3. Volumetrijska težina skeleta
4. Ugao unutrašnjeg trenja
5. Kvačilo	WITH
6. Granica tečenja / za treset tip II/
7. Karakteristike kompresije	a , e r
8. Omjer konsolidacije	S n
9. Optimalni ugao nagiba iskopa pri otkopavanju treseta /dodatno. terenska istraživanja/	a
Za podloge
1. Raspodjela veličine čestica
2. Plastične granice
3. Prirodna vlažnost
4. Koeficijent filtracije /za pijesak/	K f
5. Optimalna vlažnost i gustina na standardnom uređaju za sabijanje Soyuzdornia
6. Volumetrijska težina u standardu. gustina i optimalna vlažnost

Koeficijent konsolidacije utvrđuje se iz grafikona deformacije uzorka tijekom vremena pod konstantnim opterećenjem po vrijednosti bliskom specifičnom pritisku projektiranog nasipa na temeljno tlo.

U ovom slučaju, koeficijent konsolidacije je jednak:

(1)

gdje: h arr.- visina monolita u kompresijskom uređaju;

t- vrijeme od početka opterećenja do slabljenja intenzivne deformacije zbijanja.

Optimalni ugao nagiba kosina iskopa u tresetu (prilikom uklanjanja treseta) određuje se zabijanjem probne jame cvertikalnih zidova. Ako se vertikalni nagib u datom sloju treseta održava najmanje 3 dana, projektom su predviđeni vertikalni zidovi, u suprotnom se projektiraju ravnije kosine.

Karakteristike tla podloge određuju se općeprihvaćenim metodama.

III. Odabir tipa strukture podloge na osnovu podataka premjera

17. Kako bi se osigurao izbor najprikladnijeg projekta kolovoza, prema podacima iz istraživanja u fazi projektovanja /vidi. p. / moguće opcije kolovoza su navedene za datu kategoriju puta prema tabeli. .

Dubina treseta, m

II i III

IV i V

do 2

Potpuno uklanjanje treseta

Potpuno uklanjanje treseta za podtip 1-B ili drenažne proreze /za podtip 1-A/

Masivni nasip izliven na površinu ležišta za podtip 1-A ili djelimično uklanjanje treseta /za podtip 1-B/

više od 4

Vertikalni odvodi

do 2

Potpuno uklanjanje treseta

Zasađivanje nasipa na mineralnom dnu močvare istiskivanjem treseta za podtip II-A - obavezno, uz prethodno otpuštanje eksplozivnim ili mehaničkim sredstvima

Postavljanje nasipa za min. močvarno dno, vertikalni odvodi samo za podtip II A

Lagani plutajući nasip od šljake i drugih lakih materijala ili nasip od zemlje sa grmljem/frasom/ oblogom pri dnu

do 8

Zasađivanje humka na mineralnom dnu močvare istiskivanjem treseta

Više od 8

Pile overpass

Prihvaćeno u svakom konkretnom slučaju na osnovu tehničkih i ekonomskih proračuna

U slučajevima kada na putevima IVkategorije, koristi se poboljšani tip premaza; podlogu za teške uslove treba odabrati u skladu sa preporukama za puteve II - III kategorije.

Za odabrani projekt kolovoza u fazi projektiranja, glavni parametri potrebni za izračunavanje obima i cijene radova određuju se približno prema uputama datim u poglavljima -.

a) kada se postojeći putni nasipi, zgrade i konstrukcije, čiji je temelj tresetno tlo, nalaze na udaljenosti manjoj od dvostruke dubine ležišta;

b) u naslagama treseta tipa I-A, ako je treset prekriven slojem mineralnog tla ili ležište ima mineralne slojeve sa opštim odnosom debljine gornjih mineralnih slojeva prema debljini treseta najmanje 1:2.

Projekte sa vertikalnim drenovima i drenažnim otvorima ne treba koristiti ako je sadržaj panjeva u naslaga treseta veći od 20%.

Izražena slojevitost naslaga, kada je horizontalna vodopropusnost formacije nekoliko puta veća od vertikalne, doprinosi povećanju efikasnosti vertikalne drenaže.

20. Po pravilu, plutajući nasipi se mogu preporučiti samo za puteve niskih kategorija. Međutim, u određenom broju slučajeva, ako postoje gusti treset (na primjer, koji odgovara opisu u paragrafu -b), oni se mogu koristiti kao podloga za puteve visokih kategorija.

21. Za puteve nižih kategorija, preporučljivo je da se u podnožju plutajućeg nasipa polažu obloge od šiblja od nekomercijalnog drveta, koje se dobijaju, posebno pri čišćenju prednosti prolaza. Postojeće iskustvo je pokazalo da izgradnja paluba i letvica od uvoznih kvalitetnih materijala nije ekonomski opravdana.

22. Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, moguće je koristiti posebne podloge u močvarama koje imaju čestu oblast primjene i stoga nisu uključene u tabelu.:

a) duboko zbijanje mekih tla pješčanim gomilama;

b) posebne lake konstrukcije od poroznog betona, sa šupljinama, valovitim metalnim cijevima i sl.;

c) hemijsko jačanje slabih tla;

d) privremeni / sezonski / putevi od montažnih armirano-betonskih ploča.

Navedene konstrukcije su trenutno eksperimentalne i metodologija za njihov proračun i projektovanje nije data u Uputstvu.

23. Ako je moguće, etapa izgradnje, posebno u plitkim močvarama I tipa, umjesto travnjaka ili vertikalnih drenaža, treba postaviti plutajuće masivne nasipe. Istovremeno, u prvoj fazi /oko godinu dana nakon izgradnje nasipa/ se postavlja pokrivač prelaznog tipa, a nakon 3-5 godina, nakon posmatranja utvrđeno je slabljenje deformacije temelja - tip kapitela.

Brzina konsolidacije osnove plutajućeg nasipa može se povećati upotrebom bočnih uzdužnih proreza ili dodatnim privremenim opterećenjem /cm. Ch./.

. Projektovanje plutajućih nasipa (izgrađenih direktno na površini močvare)

24. Mogućnost korištenja plutajućih nasipa ograničena je potrebom ispunjavanja zahtjeva iz st. Treba uzeti u obzir da su uvjeti za stabilnost i nedopustivost značajnog elastičnog slijeganja za plutanjenasipi u nekim slučajevima, posebno u močvarama IItipa, ispada da se međusobno isključuju, jer povećanje visine nasipa može dovesti do prekoračenja nosivost osnove.

25. Debljina sloja nasipa određuje se kao zbir projektne visine nasipa iznad okolne površine močvare i visine slijeganja duž aksijalnog presjeka kolovoza. Debljina nasipnog sloja mora biti takva da elastično slijeganje podloge tokom saobraćaja ne prelazi dozvoljenu vrijednost za ovog tipa obloge. U tabeli Date su okvirne vrijednosti minimalne debljine nasipnog sloja u močvarama /bez uzimanja u obzir konstruktivne debljine kolovoza / prema A.A. Tkachenko:

Tabela 4

	Potrebna debljina mineralnog sloja u zavisnosti od vrste odjeće
	asfalt beton	Crna ruševina	prelazni premazivanje






8 ili više

Ako na površini močvare postoji prirodni sloj mineralnog tla, potrebna debljina nasutnog tla može se smanjiti za debljinu prirodnog mineralnog sloja.

27. U svim slučajevima visina nasipa iznad površine močvare /nakon naseljavanja/ treba da bude najmanje preporučena tehnički standardi iz uslova poštovanja vodno-termalnog režima.

Stopa konsolidacije temelja može se povećati sljedećim mjerama:

a) raspored vertikalnih odvoda i drenažnih proreza /vidi. Ch. /;

b) uređenje dubokih drenažnih proreza sa obe strane nasipa;

c) metodom promjenljivog dodatnog opterećenja.

33. Uz pomoć privremenog dodatnog opterećenja moguće je ubrzati konsolidaciju osnove nasipa u močvarama I.otprilike 7-8 puta. Preporučljivo je koristiti metodu privremenog utovara kada je moguće ponovno koristiti tlo sloja opterećenja. Debljina sloja opterećenja treba da bude najmanje polovina debljine trajnog masivnog sloja.

Prilikom primjene metode privremenog dodatnog opterećenja podliježe stabilnosti baze na potisak obavezna verifikacija/cm. P. /.

Proračun ubrzanja konsolidacije treseta u podnožju nasipa s privremenim opterećenjem vrši se u sljedećim koracima:

a) u skladu sa stavom utvrđuje se visina slijeganja od težine nasipa sa opterećenjem (S 2);

b) na isti način se utvrđuje visina slijeganja nasipa bez opterećenja (S 1);

c) u skladu sa stavom utvrđuje se trajanje stabilizacije slijeganja temelja od nasipa sa opterećenjem.t 2;

d) trajanje zbijenosti podloge od težine nasipa sa opterećenjem do gustine koja bi se postigla zbijanjem bez opterećenja određuje se formulom:

. (6)

Ukoliko je moguće izvršiti kontrolu prilikom izgradnje puta, dodatno opterećenje se uklanja nakon što se postigne proračunsko slijeganje nasipa sa projektne visine (S 1).

34. Donji dio plutajućeg nasipa mora biti izveden od drenirajućih tla do visine ne manje od izračunate vrijednosti slijeganja. Ostatak nasipa podliježe uobičajenim zahtjevima koji su zajednički za sve vrste podloge. u nasipima.

35. Jarkovi pored puta su projektovani u skladu sa preporukama „Albuma tipičnih poprečnih profila” Soyuzdorproekt vol. 41. Ukoliko je nemoguće održati uzdužni nagib jarka za odvod skupljene vode /najmanje 0,005/, ne preporučuje se njihovo postavljanje.

. Projektovanje podloge sa kompletnim uklanjanjem treseta

36. Metoda potpunog uklanjanja treseta sastoji se od uklanjanja mekog tla sa podnožja nasipa do gustih slojeva mineralnog dna močvare i neposrednog popunjavanja iskopa kvalitetnom uvoznom zemljom. Istovremeno, potrebno je pridržavati se uvjeta da se osnova nasipa na cijelom svom području oslanja na krov gustih slojeva.

37. Prilikom projektovanja iskopa treseta treba težiti maksimalnoj stabilnosti podloge stvaranjem najstrmijih kosina iskopa. Ugao nagiba iskopa utvrđuje se na osnovu podataka terenskih istraživanja /str. 16/. Širina dna iskopa ne smije biti manja od širine podloge između rubova nasipa.

Kako bi se osigurao kvalitet uklanjanja treseta, oznaku dna iskopa treba postaviti na 10 - 15 cm ispod dna močvare.

38. Ako je uzdužni ili poprečni nagib dna močvare veći od 10%, dno se prilikom mehaničkog iskopa otkopava postupno, ili u slučaju nestabilnog treseta na donju stranu postaviti krupno kamenje /sl. . a,b/.

Kada se koristi eksplozivna metoda vađenja treseta, nagnuto dno treba iskopati sitnim materijalom /sl. V/.

39. U zavisnosti od vrste močvare i obima radova, uklanjanje treseta se može vršiti na sledeće načine:

a) mehanički razvoj;

b) ejekcijske eksplozije;

c) miniranje ispod nasipa;

d) hidraulično uklanjanje treseta;

e) postavljanje nasipa na dnu močvare uz istiskivanje slabog tla težinom nasipa.

Napomena: Za upute o tehnologiji i organizaciji uklanjanja treseta različitim metodama pogledajte SNiP III-D. 5-62.

40. U močvarama II i III tipa kolovoza, po pravilu, treba izvesti istiskivanjem slabih slojeva težinom nasutog nasipa. U tom slučaju mora se ispuniti i zahtjev da se cjelokupna osnova nasipa naslanja na guste slojeve mineralnog dna močvare.

Ako se u gornjem dijelu močvare nalaze gusti slojevi treseta, potonji se mora ukloniti ili olabaviti mehaničkim, eksplozivnim ili hidrauličnim metodama do širine podloge plus dvije trake sa svake strane širine ne manje od dubine od močvara. Ako gusti slojevi čine više od polovine dubine močvare, da bi se olakšalo istiskivanje, treba postaviti posude za treset na obje strane nasipa. Zapremina posuda za treset mora biti najmanje polovina zapremine treseta koji se istiskuje.

Minimalna visina masivnog sloja potrebna za istiskivanje slabog sloja određena je formulom:

(7)

gdje: IN- širina nasipa u osnovi

WITH- slaba adhezija sloja

N sl- snaga ekstrudiranog sloja

Zapreminska težina tla nasipa.

. Projektovanje podloge sa djelomičnim uklanjanjem treseta

41. Podlogu sa delimičnim uklanjanjem treseta propisati u sledećim slučajevima:

a) ako se gustina naslaga treseta povećava u dubini;

b) ako se na određenoj dubini močvare nalazi sloj visoke panjevosti koji ne dozvoljava upotrebu drugih vrsta podgravnih konstrukcija;

c) kako bi se ubrzala konsolidacija temelja.

Za podlogu sa djelomičnim uklanjanjem treseta vrijede isti zahtjevi kao i za plutajuće nasipe /gl. /.

42. Minimalna dubina za zamjenu treseta visokokvalitetnim mineralnim zemljištem treba da bude takva da ukupna debljina nasipnog sloja od vrha preostalog sloja treseta do projektnog nivoa ne bude manja od one koja je potrebna prema tabeli. .

43. Stabilnost podloge nasipa protiv ekstruzije tokom djelomičnog uklanjanja treseta treba provjeriti pomoću formule Gersevanov-Puzyrevsky:

45. Trajanje intenzivnog slijeganja nasipa zbog konsolidacije temeljnog tla određuje se na isti način kao i za plutajući nasip /str. 82/.

S djelomičnim uklanjanjem treseta, brzina konsolidacije podloge raste proporcionalno kvadratu omjera ukupne dubine močvare i debljine uklonjenog treseta.

VII. Podloga sa vertikalnim drenovima i drenažnim otvorima

46. Vertikalna drenaža osnove podloge vrši se u cilju ubrzanja konsolidacije osnovnih tla, povećanja njihove stabilnosti i smanjenja elastičnih slijeganja.

Ubrzanje konsolidacije podloge vertikalnim drenovima ili drenažnim prorezima nastaje zbog značajnog smanjenja puta filtracije vode istisnute iz mase tla tijekom zbijanja s težinom nasipa. Vertikalni odvodi omogućavaju ubrzanje slijeganja desetine puta u odnosu na plutajući nasip.

Vertikalni dreni ili drenažni otvori brzo oslobađaju pritisak koji nastaje u porama tla zasićenog vodom nakon primjene vanjskog opterećenja. Dakle, otpornost na smicanje podloge sa drenovima raste mnogo brže nego bez drenaže /praktično kako se nasip puni/.

Vertikalni dreni ili drenažni prorezi mijenjaju ukupnu elastičnost močvarne zemljišne mase, pa je elastično slijeganje na površini podloge sa vertikalnim drenovima približno 3 puta manje nego bez drenaža.

47. Kada je dubina močvare do 3 m, preporučuje se projektovanje korita puta sa drenažnim prorezima, za čiju ugradnju nije potrebna posebna oprema (prorezi se otkidaju bagerom). Prorezi za drenažu mogu se ugraditi samo u treset koji može držati vertikalne padine onoliko vremena koliko je potrebno da se rov napuni pijeskom.

Vertikalni dreni se mogu koristiti kada je dubina močvara veća od 2 m, a kada je debljina nanosa preko 8-10 m, preporučljivo je koristiti djelimično potopljene drenove. Međutim, treba uzeti u obzir da ako odvodi nisu potpuno uronjeni, period konsolidacije baze se značajno povećava.

Vertikalni dreni se mogu koristiti u tresetu Itip u zbijenom močvarnom tlu II -A.

48. Odvodi i prorezi moraju biti ispunjeni krupnim ili srednjim peskom sa koeficijentom filtracije od najmanje 3 m/dan. Donji dio nasipa, u debljini koja nije manja od očekivanog slijeganja, također se mora nasipati iz pjeskovitih tla sa vodopropusnošću od najmanje 3 m/dan.

49. Debljina nasipnog sloja preko treseta sa vertikalnim drenovima ili drenažnim prorezima, u skladu sa zahtjevima za smanjenje elastičnih deformacija, može biti jednaka polovini vrijednosti potrebne prema tabeli. , ali ne manje od 2,5 m.

50. Slijeganje putnog nasipa na treset sa vertikalnim drenovima određuje se formulom:

Močvara I tipa A

Močvara I tip B

Treset II tip A sapropeli sa vlažnošću ispod granice popuštanja

53. Udaljenost između slotova na osnovu perioda stabilizacije naselja je 4-6 mjeseci. sa širinom proreza od 0,7 m i dubinom nanosa od 1,5 do 3 m, približno se može prihvatiti sljedeće:

močvara I tip A - 2,4 m

I tip B - 2,0 m

II tip A - 1,8 m

54. Približno propisano rastojanje između vertikalnih drenova treba provjeriti i razjasniti na osnovu podataka laboratorijskih istraživanja. Proračun se vrši prema nomogramu prikazanom na sl. .

Rice. 1. Shema opcija za pripremu tresetne jame s kosim dnom močvare.

Rice. 2. Nomogram za proračun temelja sa vertikalnim drenovima.

Ako se kao rezultat inspekcije pokaže da je stupanj konsolidacije temelja u datom vremenu (sa približno odabranim parametrima projekta podloge) manji od 90%, razmak između drenaža treba smanjiti.

Ako na površini močvare postoji zbijeni sloj treseta ili kohezivnog tla, u proračunima uzmite u obzir vertikalnu filtraciju /U in/ ne radi to.

Primjer konsolidacijskog proračuna vertikalnih slivnika dat je u prilogu.

Da biste izvršili proračun potrebno je da znate:

dubina depozita - N T(m)

koeficijent konsolidacije treseta tokom filtracije u vertikalnom smjeru - C in(m2/dan)

koeficijent konsolidacije treseta tokom filtracije u horizontalnom smjeru - C g(m2/dan)

približno prihvaćena udaljenost između odvoda -l(m)

određeno vrijeme 90% konsolidacije -t(dana)

približno prihvaćeni omjer udaljenosti između drenova i njihovog promjera je P.

Nakon izračunavanja, na desnoj skali se određuje 5U in% za dato vrijemet.Zatim, na skali 1 nalazi se tačka koja odgovara izračunatoj vrijednosti, od koje kroz tačku na skali 2 koja odgovara vrijednosti P, nacrtajte pravu liniju do skale 3. Tačka presjeka će dati vrijednostU g. Ukupni stepen konsolidacijeU totalnalazi se na skali 4 u tački preseka prave vezne veličineU g na skali 3 i U in na skali od 5.

55. Provjera ispravnosti naznačenog razmaka između drenažnih proreza vrši se prema grafikonu na sl. .

Da biste izračunali podlogu sa drenažnim prorezima, morate znati: koeficijent konsolidacije slabog tla - WITH, dubina ležišta - N, navedeno vrijeme konsolidacije –t. Raspored određuje koji će se stepen konsolidacije temeljnog tla postići tokom vremena t - na određenoj udaljenosti između proreza -l. Za primjer proračuna pogledajte dodatak.

Radi jednostavnosti, pretpostavlja se da je koeficijent konsolidacije isti i za vertikalnu i za horizontalnu eksfiltraciju.

Ako je, s obzirom na navedene projektne parametre, stupanj konsolidacije baze u datom trenutku manji od 90%, razmak između proreza treba smanjiti.

Karakteristike dizajna

Oznaka

I sloj

II sloj

prosječna vrijednost

1. Vrsta treseta

I-A

2. Debljina sloja /m/

3. Koeficijent poroznosti u ur. stanje

e 0

4. Koeficijent poroznosti nakon zbijanja

e p =0,5

5. Koeficijent konsolidacije /m 2 /dan/

WITH

0,0105

0,0074

0,0095

6. Visina nasipnog sloja

H n

7. Zapreminska težina treseta t/m 3

1,02

1,01

1,02

8. Zapreminska težina materijala nasipa

Proračunski podaci dati u tabeli određeni su tokom terenskih ili laboratorijskih istraživanja, sa izuzetkom vrijednosti koeficijenta poroznosti treseta nakon zbijanja uz opterećenje koje je ekvivalentno specifičnom pritisku nasipa na podlogu -e r

Veličina specifičnog pritiska na bazu:

t/m 2 = 0,5 kg/cm2.

Ako postoji horizont podzemne vode u blizini površine, pritisak gornjih slojeva treseta na slojeve treseta se može zanemariti, jer zapreminska težina treseta je blizu jedinice.

Koeficijent poroznosti treseta u zbijenom stanju određuje se iz rezultata tlačnih ispitivanja pod opterećenjem R= 0,5 kg/cm 2 za svaki sloj.

U skladu sa tabelom. ovog Uputstva, o nalazištima treseta IZa poboljšani tip premaza preporučuje se ugradnja podloge s vertikalnim odvodima;

Potreba za vertikalnim odvodima može se provjeriti i proračunom. Ako se usvoji projekat podloge tipa „plutajući nasip“, tada se trajanje slijeganja izračunava po formuli / /:

gdje: prosječni koeficijent konsolidacije je:

Shodno tome, uslov za postizanje 90% konsolidacije podloge u ovom slučaju će biti ispunjen tek 8 godina nakon izgradnje nasipa. Da bi se obezbijedila mogućnost izrade konfekcije u istoj godini u kojoj je postavljena kolovoza, period komasacije ne bi trebao biti duži od 6 mjeseci. Značajno smanjenje vremena konsolidacije može se postići upotrebom vertikalnih odvoda.

Približno projektni parametri podloge sa vertikalnim slivnicima mogu se zadati prema tabeli. Instrukcije. Za ležište treseta tipa I-I sa snagom N= 6 m preporučljivo je razmak između slivnika - 2,4 m.

Promjer odvoda se određuje uzimajući u obzir raspoloživu opremu - u ovom slučaju je prihvaćend=0,35 m. Zatim odnos udaljenosti između drenaža i njihovog prečnika

Poznavajući koeficijent konsolidacije ležišta treseta - Od sri, ispravnost propisanog razmaka između odvoda možete provjeriti pomoću nomograma /sl. /.

1. Određivanje stepena konsolidacije podloge bez drenaza za dati period /t=6 mjeseci/.

Vrijednost je izračunata

Skala 5 određuje stepen konsolidacije tokom vertikalne filtracijeU in =19 %.

2. Određivanje stepena konsolidacije osnove od uticaja vertikalnih slivnika.

Izračunato

Kroz odgovarajuću tačku na skali 2 P=6.1 nacrtati pravu liniju do skale 3, gdje se dobije vrijednostU g=86 %.

3. Određivanje ukupnog stepena konsolidacije osnove sa vertikalnim drenovima.

Ali drugi dio nomograma je tačka na skali 3, koja odgovara vrijednostiU in=86%, spojiti na tačku na skali 5, koja odgovara vrijednostiU in =19 %.

Na skali od 9 dobijamo željenu vrijednostU total=90 %.

U ovom slučaju se pokazalo da unaprijed odabrani projektni parametri zadovoljavaju navedene zahtjeve.

Treba napomenuti da se proračuni pomoću nomograma mogu izvesti i obrnutim putem, tražeći potreban period konsolidacije ili potrebnu udaljenost između drenaža prema datim općim parametrima.-A ima debljinu 2,7 m. Treset koji čini ležište ima sljedeće projektne karakteristike:

1. Koeficijent poroznosti u prirodnom stanjue 0=8,6 m.

2. Koeficijent poroznosti nakon zbijanja s težinom nasipae r=6,2.

3. Omjer konsolidacije S p=0,0105 m 2 /kg. Sloj treseta je podložan gustim ilovačama. Ukupna visina nasipnog sloja određuje se na osnovu uvjeta praćenja dopuštenih elastičnih deformacija /str. 53/h n=2,5 m.

Volumetrijska težina materijala nasipa je = 2 t/m 3. Vrijednost specifičnog tlaka u podnožju nasipa na kojem je određene r je:

U skladu sa tabelom. ovih Smjernica, o naslagama treseta tipa I-A za puteve sa poboljšanom vrstom površine preporučuje se podloga sa drenažnim prorezima.

Omjer razmaka utora i dubine:

Vrijednost “faktora vremena”, iscrtanog duž apscise grafikona, u ovom slučaju će biti jednaka:

(Da bi se osiguralo da se izgradnja može završiti u jednoj sezoni, prihvata se 90% vremena konsolidacijet=180 dana)

Debljina sloja treseta ostavljenog ispod nasipa određuje se na osnovu ispunjenja zahtjeva za postizanje 90% konsolidacije za 180 dana prema formuli / /:

8 /:

Gdje za ovaj primjer:

Zapreminska težina treseta = 1,02 t/m 3

Dubina tresetah out=1,2 m.

Tresetni grip WITH=1,2 t/m 2

Ugao unutrašnjeg trenjaj=8° /u radijanima j=0,14/

4,4 t/m 2 manje od proračunski dozvoljenog P bez=5,4 t/m2, stoga se stabilnost projektovane konstrukcije može smatrati osiguranom.

Konstrukcije nasipa u močvarama. Prilikom nasipanja nasipa na kosinama sa uglom nagiba od 1:5 do 1:3, da bi se osigurala njihova stabilnost od pomeranja duž osnove, predviđeni su izbočinama od 1 do 4 metra, nagibom od 0,01 - 0,02 u pravcu pad padine, pogledajte sliku ispod.

Štaviše, u slučaju visine platforme od 1 metar ili manje, njen zid može biti okomit, a sa većom visinom platforme, nagib se daje nagibu od 1:0,5 - 1:1,5.

Grupne strukture nasipa u močvarama formiraju se uzimajući u obzir vrstu močvare, njenu dubinu i nagib mineralnog dna.

Uzimajući u obzir karakteristike tla, močvare se dijele na tri tipa:

Tip I - ispunjen tresetom i drugim močvarnim tlom stabilne konzistencije, sabijenim pod opterećenjem nasipa do 3 metra visine;

Tip II - ispunjen tresetom i drugim močvarnim zemljištem različite konzistencije, uključujući i istisnuto pod opterećenjem iz nasipa visine do 3 metra;

Tip III - ispunjen tresetom i drugim močvarnim tlom u tečnom stanju, istisnut pod opterećenjem; može imati tresetnu koru - splav.

Tip močvare se utvrđuje tokom inženjeringa geološka istraživanja sa određivanjem fizičko-mehaničkih karakteristika močvarnih tla.

Tipični poprečni profil nasipa na padinama sa uglom nagiba od 1:5 do 1:3 gdje:

a - nasip sa nižom visinom nagiba do 12 metara;
b - detalj planinskog jarka sa bermom u prirodnom drenažnom tlu;
c - donji nasip;
g - polunasip - poluusječen

Izbor projektnog profila za nasipe u močvarama određen je uslovom da se ne prekorači dozvoljeno elastično slijeganje i ograniči zaostalo slijeganje, ako je moguće, na period izgradnje.

Za izgradnju nasipnih konstrukcija u močvarama pretežno se koriste drenažna tla, a ako takva tla nisu dostupna u močvarama tipa I i II, preporučuje se korištenje sitnog ili muljevičastog pijeska i pjeskovitog tla. U tom slučaju, uzdizanje ruba profila nasipa iznad površine močvare radi sprječavanja kapilarnog dizanja vlage u nasip treba koristiti najmanje:

- za drenažu tla 0,8 metara, uzimajući u obzir potpuno uklanjanje treseta u podnožju nasipa; 1,2 metra sa djelomičnim uklanjanjem treseta;

— za sitnozrni pijesak i pjeskovita tla - 2 metra.

Prema grupnim odlukama, nasipi se mogu izvesti:

— u močvarama tipa I sa specificiranom dubinom do 4 metra sa poprečnom strminom mineralnog dna ne većom od 1:10;

— u tresetištu tipa II do 3 metra dubine, poprečna strmina mineralnog dna nije strmija od 1:15;

- u tresetnim močvarama tipa III sa dubinom do 4 metra, poprečna strmina mineralnog dna nije strmija od 1:20 (tip I), ne strmija od 1:15 (tip II) i ne strmija od 1 :20 (tip III) može se konstruisati prema grupnim rješenjima.

U močvarama tipa I dubine do 2 metra, prema stanju elastičnog slijeganja, predviđeno je potpuno uklanjanje treseta sa visinom nasipa do 3 metra. Djelomično uklanjanje treseta u močvarama tipa I dozvoljeno je sa visinom nasipa od 2 metra do 3 metra sa određenom dubinom močvare do 4 metra.

Prilikom djelimičnog uklanjanja treseta, treset se sabija za iznos izračunatog slijeganja S, koji može biti i do polovine njegove debljine, što se mora uzeti u obzir pri projektovanju.

Dubina iskopa hv određuje se na osnovu uslova da ukupna debljina nasipnog tla H+ hB+S (iznad površine močvare iu njoj, uzimajući u obzir obračunsko slijeganje) iznosi najmanje 3,5 metara za puteve I kategorije. -III i 3 metra za puteve IV kategorije, a takođe i njegov odnos prema debljini zbijenog treseta treba da bude najmanje 2:1 (vidi sliku).

Tipičan poprečni profil konstrukcije nasipa do 3 metra visine na tresetištu tipa I do 2 metra dubine, poprečna strmina osnove ne veća od 1:10 sa potpunim uklanjanjem treseta:

a - od drenirajućih tla;
b - od sitnozrnog pijeska, pjeskovitog tla;
t - strmina padina rova za uklanjanje treseta (od 1:0 do 1:0,5)

Tipičan poprečni profil konstrukcije nasipa do 3 metra visine na tresetištu tipa I sa određenom dubinom do 4 metra, poprečne strmine osnove ne veće od 1:10 sa djelimičnim uklanjanjem treseta, pri čemu:

a - od drenirajućih tla;
b- od sitnozrnog pijeska, pjeskovitog tla;
t je strmina padina tresetnog rova;
hB je dubina uklanjanja treseta;
S - gaz nasipa

Strmina padina rova za iskop treseta određuje se uzimajući u obzir način izvođenja radova u rasponu od 1:0 do 1:0,5.

Kada je visina nasipa veća od 3 metra, a dubina tresetišta tipa I do 4 metra, treset se može koristiti kao prirodni temelj, dok se slijeganje nasipa za vrijednost S ostvaruje tokom izgradnje. U tom slučaju je obavezna provjera uslova za osiguranje dopuštenog elastičnog slijeganja nasipa.

Grupna rješenja za konstrukcije nasipa u tresetištu tipa I koriste se kada nagib mineralnog dna nije strmiji od 1:10.

Pretpostavlja se da je strmina nagiba nasipa na drenirajućim tlima ista kao i za standardne profile 1:1,5, a za nasipe od sitnog ili prašnjavog pijeska i pjeskovitog tla, uzimajući u obzir njihovu osjetljivost na percepciju dinamičkih opterećenja, gornji dio je usvojen sa uglom strmine 1:1,75, a donji sloj debljine 1,0 metar je još plići - sa nagibom 1:3, vidi sliku.

Tipični poprečni profil konstrukcije nasipa do 3 metra visine na tresetištu tipa I sa utvrđenom dubinom do 4 metra sa poprečnim nagibom osnove ne većim od 1:10 koristeći treset kao podlogu:

a - od drenirajućih tla;
b - od sitnozrnog pijeska, pjeskovitog tla;
S - naselje nasipa

Odvodni jarci u blizini nasipa u tresetištu tipa I postavljaju se obostrano na udaljenosti od najmanje 3 metra od podloge. Pretpostavlja se da je poprečni presjek jarka trapezoidan sa širinom i dubinom dna od najmanje 0,8 metara.

Na mineralnom dnu moraju biti zasađeni nasipi u tresetištu tipa II sa naznačenom dubinom do 3 metra. U tom slučaju se izrezuje biljni i korijenski pokrov, uklanja se treset stabilne konzistencije i plutajući treset nestabilne konzistencije, a tlo jarka u blizini nasipa se izlije direktno u vodu.

U ovom slučaju, drenažni sistemi se izrađuju u obliku drenažnih kanala čija je dubina jednaka debljini biljnog i korijenskog pokrivača, ali ne bliže od 1 metar, a nalaze se s obje strane, najmanje 2 metra. od osnove nasipa.

Grupna rješenja za izgradnju nasipa na tresetištu tipa II koriste se kada nagib mineralnog dna nije strmiji od 1:15. Pretpostavlja se da je strmina nagiba nasipa za tresetišta tipa II ista kao i za nasipe u tresetištu tipa I, vidi sliku.

7.5. U močvarama tipa I nasipe visine do 3 m treba projektovati uz očekivanje potpunog ili djelimičnog uklanjanja treseta sa podloge uz zamjenu treseta mineralnim tlom, ovisno o dubini močvare.

U močvarama do 2 m dubine potrebno je obezbijediti potpuno uklanjanje treseta (Sl. 24).

Rice. 24. Poprečni profili željezničkih nasipa visine do 3 m u močvarama tipa I do 2 m dubine

1 - površina močvare; 2 - površina mineralnog tla močvarnog dna

Djelomično uklanjanje treseta može se koristiti u močvarama s dubinom većom od 2 m (Sl. 25). U tom slučaju dubina rova se mora odrediti na osnovu uslova da zbir visine nasipa iznad površine močvare i dubine tresetnih rovova mora biti najmanje 3,5 m za puteve I kategorije i II i najmanje 3 m za puteve III kategorije, a odnos ukupne visine nasipa, uključujući veličinu njegovog dijela koji se nalazi ispod površine močvare, i vrijednost obračunskog slijeganja, prema debljini sloj zbijenog treseta u podnožju nasipa mora biti najmanje 2:1.

Rice. 25. Poprečni profili željezničkih nasipa visine do 3 m u močvarama tipa I sa dubinom od 2 do 4 m

a - od drenirajućih tla; b - od sitnih i muljevitih pijeska, laganih krupnih i laganih pjeskovitih ilovača; h 3 - dubina rova treseta

Strminu nagiba rovova za otkopavanje treseta treba postaviti u zavisnosti od načina rada u rasponu od 1:0 do 1:0,5.

Nasipe visine veće od 3 m, izgrađene u močvarama tipa I, treba projektovati u skladu sa poprečnim profilima prikazanim na sl. 26, sa očekivanjem korištenja treseta kao prirodne podloge za podlogu.

Rice. 26. Poprečni profili željezničkih nasipa viši od 3 m u močvarama tipa I

a - od drenirajućih tla; b - od sitnih i muljevitih pijeska, laganih krupnih i laganih pjeskovitih ilovača; 1 - uzdužni rez do dubine sloja biljke i korijena, ali ne manje od 1 m

U ovom slučaju, kao i kod djelomičnog uklanjanja treseta, zapremine zemljani radovi mora se odrediti uzimajući u obzir slijeganje nasipa zbog stišljivosti treseta u podlozi podloge.

Visina slijeganja nasipa do 4 m visine u močvarama do 4 m dubine može se odrediti u fazi izrade tehničkih ili tehničkih projekata, prema standardima datim u tabeli. 24; visina slijeganja na rubovima iskopnih rovova S1 pri projektovanju nasipa od muljevitih pijeska i lakih pjeskovitih ilovača (vidi sliku 25, b), dozvoljeno je uzeti jednaku 10% debljine sloja komprimovanog treseta h o.

Vrste i karakteristike močvara

Zahtjevi:

Konstruktivna rješenja za podloge puteva (sa potpunim uklanjanjem treseta, djelomičnim uklanjanjem treseta, bez uklanjanja treseta)

Dizajn plate zavisi od

močvarni tip

· capital do.o.

dubina treseta

1. nasip počiva na mineralnom dnu močvare

· Ovo je humak uronjen u mineral. dno močvare istiskivanjem meke zemlje sa strane

· Nasipi sa potpunim uklanjanjem slabog tla ispod osnove nasipa i njegovom zamjenom visokokvalitetnom zemljom

· Pile nadvožnjak

2. Nasipi su poduprti. na ležište treseta sa mjerama koje poboljšavaju građevinska svojstva slabog temelja

· Ovo je djelimično iskopavanje mekog tla

· s/p sa vertikalnom drenažom ili drenažnim otvorima

duboko zbijanje mekih tla sa gomilama zemlje

hemijsko jačanje slabih tla

3. Z/p se polaže direktno na površinu naslaga treseta

plutajući masivni nasipi

· lagani nasipi

· nasipi na drvenim podovima

· poseban lagani dizajni

Preporučuje se da se dio rezervoara koji se nalazi na površini močvare izgradi od drenirajućih tla (koeficijent filtracije najmanje 2 m dnevno). U nadvodnom dijelu nasipa mogu se koristiti muljevita tla, zavisno od vodotoplih uslova.

Izgradnja s/p na slabim temeljima bez travnjaka

Upotreba plutajućeg nasipa ograničena je fizičkim i mehaničkim svojstvima mekog tla tipa d.o. i debljina mineralnog sloja.

U ovom slučaju isključeno je istiskivanje mekog tla ispod osnove nasipa.

Izgradnja farme na slabim temeljima sa djelomičnim uklanjanjem treseta

Zahtjevi za nasipe na slabim temeljima, faktor sigurnosti

Zahtjevi za nasip:

· stabilnost plata

· stabilnost podloge (intenzivni dio slijeganja nasipa mora biti završen prije postavljanja obloge), slijeganje nasipa ne više od 2 cm godišnje sa drastičnim d/o, a ne više od 5 cm godišnje pri ugradnji lakih d/o, pod takvim uslovima postiže se 90% konsolidacije temelja nasipa i takva konstrukcija će se smatrati stabilnom

· elastične vibracije ne bi trebalo da prelaze vrednosti utvrđene za ovu vrstu premaza

Ova tri uslova su provjerena proračunima!

Faktor sigurnosti

Određuje se pri proračunu stabilnosti.

Coef. Sigurnost je omjer sigurnog opterećenja na postolju i projektnog opterećenja na postolju.

Ovaj koeficijent Određeno za dvije opcije primjene opterećenja: brzi krug (trenutni) i spori krug

Brzu šemu karakteriše trenutno punjenje nasipa do potrebne pune visine sa rezervom za slijeganje (K bez početka)

Spora shema - brzina prijenosa opterećenja odgovara stopi povećanja čvrstoće baze (K bez kontra)

K bez i početak i kon. >= 1!

13) Procjena stabilnosti tla u močvarama, faze zbijenosti tla ispod nasipa, kriva zavisnosti, uslovi stabilnosti nasipa.

Stabilnost plata je osigurana ako je ispunjen uslov K bez > 1.

Faze zbijanja tla ispod nasipa

Faza 1 – U prvoj fazi dolazi do pretežnog sabijanja tla ispod tijela nasipa

Faza 2 – pojava. Dalje zbijanje i mogućnost bočnih pomaka

Faza 3 – naglo slijeganje tla, koje je uzrokovano izbočenjem tla ispod osnove nasipa.

Stabilnost podloge

Da bi se predvidjelo kako će se ponašati slaba osnova ispod tijela nasipa, potrebno je izvršiti proračun kako bi se osiguralo da se ne pomjera. (sjebano je, znam, ALI TO JE ROČEV NAPISAO)
τ max< τ сдвиг

τ max – maksimalno tangencijalno naprezanje pod opterećenjem od nasipa

τ smicanje – otpornost tla na smicanje.

Shema proračuna

1 – otpor tla na smicanje na dubini Z.

C i γ – se dodjeljuju ovisno o vlažnosti tla i uvjetima opterećenja

2 - a - vrijedi ako formula nije duž ose nasipa.

14) Proces formiranja jaruge, elementi jaruge, dijagram jaruge u planu

Formiranje jaruga je rezultat vodene erozije.

Vodena erozija je proces erozije tla i lako topljivih slojeva. Procesi erozije počinju na padinama strmine od 2 stepena. Primjetno se povećavaju sa strminom padine od 2 do 6 stepeni. I značajno se razvijaju na padinama većim od 6 stepeni.

Jaruga se razvija sve dok ne dosegne slojeve koji se ne mogu erodirati ili dok se sliv koji je hrani ne smanji do te veličine da erozija prestane.

15) Faze formiranja jaruga, uzdužni presjek jaruge, njeni glavni dijelovi.

Faza 1 – Na strmoj dionici padine formira se udarna rupa (trokutastog poprečnog presjeka) zbog djelovanja tekućih tokova vode. Dno udarne rupe je paralelno sa površinom tla

Faza 2 – Produbljivanjem udarne rupe formira se vrh jaruge visine od 5 do 10 metara. Rupa se širi u poprečnom presjeku i postaje trapezoidna. Do kraja 2. faze formira se glatki uzdužni profil ili tranzitni kanal u donjem dijelu jaruge, unutar kojeg se erozija uravnotežuje snabdijevanjem tla. Na ušću jaruge gdje se voda širi, formira se aluvijalni konus.

Faza 3 – dalji rast jaruge dolazi do sliva. Poprečni presjek jaruge se također širi.

Faza 4 – Finale. Slabljenje duboke erozije. Jaruga prestaje da raste. Kosina jaruge poprima stabilan oblik i obrasla je travom. Jaruga obrasla vegetacijom naziva se jaruga.

Vrste i elementi zemljanih brana

Zahtjevi za poprečni profil brana

Za zatrpavanje možete koristiti gotovo bilo koje lokalno tlo. Poželjna tla: glina, ilovača i pjeskovita ilovača sa pažljivim sabijanjem.

Za homogene brane ili za brane sa centralnom nepropusnom prizmom treba koristiti pješčana tla.

Ako postoji opasnost od filtriranja vode kroz podnožje brane, tada se ugrađuje antifiltracioni zub.

Za stvaranje tla nepropusnih struktura ili nasipa u blizini brane treba koristiti slabo propusnu vodu. Tla. Prilikom punjenja brane pijeskom, u nekim slučajevima se izrađuje paravan od gline, ilovače ili treseta sa stepenom rasterećenja od 50%.

Ako je površinski sloj u podnožju brane propusni, tada se u tijelo brane polaže vodonepropusna jezgra od glinovitih tla sa koeficijentom. Filtracija ne više od 10 -4 cm/dan. Vodootporan Jezgro treba zakopati u tlo ispod. Minimalna širina jezgra na vrhu oznake. U zavisnosti od vrste radova, ali ne manje od 0,8 m.

Također je moguće ugraditi u tijelo brane. Filteri koji nisu uzemljeni. Uređaji od a/b; armiranog betona; polimerni materijali, ili injekcijska dijafragma od cementa. Rješenje.

Poprečni profil brane razlikuje se od nasipa po tome što ima blaže padine, postavljanje kosina zavisi od visine nasipa i vrste tla + berme su predviđene na padinama.

Bermovi se postavljaju sa strane uzbrdice kako bi se stvorila potrebna potpora, a na strani nizbrdica kako bi se osigurali servisni prolazi.

Za zaštitu gornjeg nagiba, oni pružaju sledeće vrste utvrđenja Gornja kosina je ojačana monolitnim betonom i montažnim AB pločama.

Donja padina ukrajinska Sjetva trave ili sloj šljunka ili lomljenog kamena debljine ne više od 15 cm.

Karst. Metode istraživanja.

Za procjenu stepena i intenziteta formiranja krša, kao i za utvrđivanje područja nepovoljnih za projektovanje puteva, potrebno je izvršiti istraživanja od strane inženjera geologije. Podaci geoloških istraživanja pružaju informacije o geološkim slojevima, debljini, sastavu i stepenu lomljenosti stijena rastvorljivih u vodi. Prikupljaju se i informacije o režimu podzemnih voda, stepenu njihove agresivnosti i izvorima hrane. Glavni zadaci geodetskog inženjera geologa:

1. Utvrditi očekivani stepen opasnosti za buduće strukture

2. Odredite kako to utiče ekološka situacija u oblasti projektovanja

3. Izrada prognoze razvoja krša za period izgradnje i eksploatacije autoputa

4. Identifikovati verovatnoću aktiviranja KP tokom rada autoputa pod uticajem veštačkih uticaja

5. Izrada predloženih mjera protiv kraša

Za proučavanje kraških procesa koriste se geofizičke metode istraživanja:

· Električna istraživanja

Seizmička istraživanja

Gravimetrija

Mikromagnetno snimanje

Prilikom snimanja puteva najčešće se koristi elektroprospekcija. Sastoji se od:

o Električno profiliranje

o Vertikalno električno sondiranje

o Seizmički prijenos između bušotina

Električno istraživanje uključuje mjerenje električnog otpora stijena koje leže na dubini. Ako na dubini postoji kraška šupljina, tada se kriva otpora naglo mijenja.

Na mjestima gdje se evidentira kraška šupljina, buše se bunari i uzimaju se uzorci za analizu. Za relativnu sigurnost polaganja trase autoputa kroz kraški teren potrebno je da površinski sloj bude debljine najmanje 8-10 metara.

Vrste slanih tla.

Zaslanjena tla - koja u debljini gornjeg metra sadrže više od 0,3% mase lako topljivih soli (hlorid, sumporna kiselina, soli ugljičnog dioksida Na, K, Mg.

Tla koja u površinskim slojevima do dubine od 1-2 m u slobodnom stanju sadrže više od 1% lako topivih soli nazivaju se solonchaks. Nastaju kao rezultat podzemnih voda koje sadrže rastvorljive soli koje se izvlače na površinu kroz kapilare. Soli koje se nalaze u solanama su: NaCl, MgCl 2, NaNO 3, KSO 4. Količina takvih soli u gornjim slojevima može dostići 15-25%.

Slane močvare razlikuju se po vanjskim karakteristikama:

· Mokro i hrskavo

Takve slane močvare nastaju u područjima sa visokim nivoom podzemnih voda. Vlažne slatine su slaba tla, pa mogu uzrokovati taloženje tla, kao i ispupčenje tla ispod osnove nasipa.

Pune slane močvare

Labav sloj sa kristalima soli. Leže ispod tanke glinene kore.

· Takyr-like.

Slana tla se najčešće nalaze u niskim područjima reljefa sa bliskim nivoom slanih podzemnih voda.

Postoje 4 glavne vrste akumulacije soli u zemljištu:

· Sulfat-soda (tipična za šumske stepe). Sadržaj soli u gornjim horizontima kreće se od 0,5 do 1%

· Hlorid-sulfat (tipično za stepe). soli 2-3%

· Sulfat-hlorid (polupustinje). soli 5-8%

Hloridne (pustinjske) soli više od 8%

Peščani reljefni oblici.

Glavna karakteristika pješčanih pustinja je njihov nestabilan teren. Kretanje čestica pijeska ovisi o brzini vjetra i veličini čestica. Što je veća brzina vjetra na površini zemlje, veće čestice pomiče.

Karakteristični oblici pješčanog reljefa:

1) Dine - pojedinačna ili grupirana brda visine 3-5 m i širine do 100 m. u planu imaju oblik lunarnog polumjeseca. Privjetren nagib dine je blag, strmina 1:3, 1:5. Onaj u zavjetrini ima prirodni nagib 1:1, 1:1,5.

Ovaj oblik pješčanog reljefa je najnestabilniji i lako se pomiče od vjetra.

2) Lanci dina. Nastaju u područjima gdje prevladavaju vjetrovi i mijenjaju smjer 2 puta godišnje. Nalaze se okomito na smjer vjetrova, imaju širinu na vrhu 10-20 m i dužinu do 2 km. Do 15m visine.

3) Peščani grebeni. Nastaje zbog sezonskih promjenjivih vjetrova. Protežu se paralelno sa preovlađujućim smjerom vjetrova. Duge su 2-3 km i nalaze se na udaljenosti od 150-200 m jedna od druge. pješčani grebeni su konačni oblik razvoja pješčanog reljefa.

4) Kvrgavi pijesak. Pješčana brda nepravilnog geometrijskog oblika fiksirana vegetacijom. Visina 6-8m. Strmina padina je približno ista u svim smjerovima.

Na pokretljivost pijeska utiču:

1. Brzina vjetra

2. Raspodjela veličine čestica

3. Vlažnost i salinitet tla

4. Stepen fiksacije pješčane površine vegetacijom.

Ako je površina više od 35% prekrivena vegetacijom, onda se takvi pijesci smatraju nepokretnim i imaju stabilan reljefni oblik.

Zakoni transporta peska.

Vjetar struji oko neravnog pješčanog terena, što je praćeno formiranjem područja lokalnog povećanja brzine strujanja. Na taj način se formiraju zone turbulencije i zatišja.

U zoni turbulencije pijesak se raspršuje, au mirnoj se taloži. Zrnca pijeska se nose u pravcu vjetra, uzdižu se obroncima pješčanih brežuljaka i talože se u mirnoj zoni. Kao rezultat toga, pješčana brda se stalno kreću, a takvi se pijesci nazivaju pokretnim.

Karakteristike planinskih područja

· Geodetska istraživanja, projektovanje i izgradnja planinskih puteva predstavljaju značajne poteškoće zbog:

težak teren,

· strme nestabilne padine,

· savladavanje velikih visinskih razlika na malim udaljenostima

· Prilikom izgradnje planinskih puteva potrebno je iskopati velike količine kamenog tla. U ovom slučaju potrebno je izvesti eksplozivne metode rada.

· Takođe, zbog nestabilnosti reljefnih oblika i stenske podloge, potrebno je postaviti potporne i oklopne zidove.

· U nepovoljnim uslovima (klizišta, odroni kamenja) potrebno je izgraditi složene posebne konstrukcije koje obezbeđuju stabilnost podzemlja.

· Potreba za usmjeravanjem trase duž padina dovodi do velikog produžavanja i povećanja troškova

· Uticaj klimatskih faktora pri projektovanju puta u planinskim predelima:

1. u planinskim područjima manifestuje se vertikalna zonalnost, odnosno značajne razlike u klimatskim uslovima na različitim nadmorskim visinama.

2. temperatura vazduha u planinama je niža nego u kotlinama. Temperatura pada za 0,5 stepeni na 100m nadmorske visine. Postoje i slučajevi obrnute raspodjele temperature. U zatvorenim dolinama ili nizinama skuplja se gušći hladan vazduh (inverzija).

3. Temperatura vazduha u planinama takođe zavisi od izloženosti padina kardinalnim tačkama. Južne i jugozapadne padine se brže čiste od snijega i suše. Na sjevernim padinama snijeg se može zadržati do sredine ljeta.

4. Količina padavina raste sa nadmorskom visinom 40-60mm na 100m visine. Intenzitet padavina ljeti naglo raste.

5. pritisak opada sa visinom

6. Na velikim nadmorskim visinama od 3000-4000m uočeni su česti jaki vjetrovi do 30m/s.

Stabilnost planinskih padina:

U planinskim predelima zemljišni pokrivač je tanak. Na strmim padinama stijenska stijena izbija na površinu ili je prekrivena proizvodima od vremenskih utjecaja. Sedimentne stijene su sastavljene od slojeva, koji se često javljaju u obliku nabora. Preklop okrenut konveksno prema dolje je sinklinala, a vrh je antiklinala. Slojevi krečnjaka i peščara mogu se odvojiti slojevima gline. Kada su takvi slojevi zasićeni vodom, moguće su deformacije poput klizišta i pomaka.

Vrsta pojave slojeva nanesenih na puteve:

1) horizontalna pojava slojeva

2) pad slojeva prema padini

3) pad slojeva u padinu

4) nagnuti položaj mlađih stijena.

Prilikom rezanja slojeva padina sa kosinama iskopa, posebno su opasne sedimentne stijene u čijoj debljini mogu leći slojevi gline. Magmatske stijene su čvršće i stabilnije na padinama, u gotovo svim smjerovima naslage slojeva. U površinskim slojevima magmatske stijene najčešće imaju lomljenje, pa je pri polaganju trase autoputa potrebno voditi računa o tome da su mogući procesi gubitka stabilnosti kao posljedica vremenskih nepogoda, kao i tektonskih kretanja.

Glavni oblici nestabilnosti padina (i padina):

1) izbacivanje produkata vremenskih uslova sa padina

2) urušavanja pojedinačnih kamena sa formiranjem izbočina u pukotinskim stijenama

3) otapanje površinskih slojeva kao rezultat zalivanja

4) plastično klizanje kosina brzinom od nekoliko cm godišnje

5) urušavanje dijela tla homogene debljine, sa prevelikom strminom padine

6) pomeranje dela tla duž podloge usled gubitka adhezije u kontaktnoj zoni

7) kolaps sa stvaranjem vertikalne pukotine i bočnim pomakom odvojenog bloka kao rezultat istiskivanja slabih slojeva ispod

46. Osobine izrade plana trase u planinskim područjima, karakteristične etape.

Prema uslovima projektovanja izdvajaju se karakteristične zone planinskih predela:

1) predgorska područja

2) doline planinskih rijeka

3) planinske padine

4) slivovi (ili sedla)

Pravac polaganja planinskih puteva određen je položajem planinskih lanaca, koji su slivovi velikih riječnih slivova. Prijelaz ceste iz jednog riječnog sliva u drugi moguć je samo preko nižih planinskih lanaca (sedla).

Tok izgradnje puta (etape): prvo dolinom planinske rijeke, zatim do njenih izvora, zatim penjanje uz planinske padine do prevoja, zatim kretanje dionicom prijevoja do doline druge rijeke.

Tuneli na planinskim putevima

Projekat tunela. slučajevi:

1. Prilikom prelaska kratki stjenoviti izdanci;

2.U visoravni. pass. područja;

3.U svrhu smanjenja dužina trase umjesto njenog razvoja duž padina;

Izgradnja dvoslojnih tunela. Trake na drugim kategorijama puteva. Za kategoriju 2, 3 pozicije. pokret tolerancije Prilikom projektovanja preferirani plan Daju pravo. uch-kam. Po potrebi, krivine u planu za putne tunele moraju biti najmanje 250m. 150m u izuzetnim slučajevima. Most prod. nagib tolerancije projektne linije. skladištiti u tunelu ako je njegova dužina manja od 300 m. Profil tunela dužine do 300m. jednostruki nagib Kada je dužina tunela veća od 300 m, radi se o tunelu sa dvije kosine. Nagibi od najmanje 3% i ne više od 40%. Za dužine tunela do 500m, dozvoljeno povećanje dužine. nagib do 60%. U tunelima se mora obezbijediti drenaža na prilazima tunelu. Inverter u dizajnu tunela. sa c/w monolitnim premazom, ili sa ojačanim a/b poklopac Potrebno je implementirati ventilaciju unutar prirodnog tunela. ili mehanički način. Za dužine tunela preko 400m, obavezno. jutarnja mehanička ventilacija. Takođe, kada je dužina tunela veća od 1000m, neophodno je. zvučnik za usta Više od 200m - alarm barijere.telefon. veza obezbeđena Servis (hitni) prolazi sa svake strane širine 0,5 m.

Vrste i karakteristike močvara

Močvara je prekomjerno vlažno područje zemljine površine gdje voda stagnira veći dio godine. Močvare se dijele na planinske i nizvodne.

brdsko - formirano sa čestim padavinama, formirano u slivovima i blagim padinama. Formiranje uzdignutih močvara najčešće se dešava u šumama smreke, pojavljuje se mahovina, a zatim prerasta u bijelu mahovinu – sphagnum. Proces stvaranja treseta u uzdignutom močvaru dovodi do promjene ravnoteže vode površinskih slojeva, do postupne promjene vegetacije na datom području, što zauzvrat dovodi do povećanja sloja treseta. Sredina močvare se može uzdići 6-8 m.

grassroots – formirani kao rezultat zarastanja vodenih tijela (jezera i rijeke sporog toka). Zarastanje se javlja od obala do sredine, močvarna vegetacija se pojavljuje u blizini obala. Umirući biljni ostaci podižu dno rezervoara i dovode do stvaranja mulja. Postepeno, površina postaje obrasla i formira plutajuću masu - splav (sastoji se od rizoma, biljaka i mahovine).

Inženjerska klasifikacija močvara

Tip I - ispunjen močvarnim tlima, čija čvrstoća u prirodnom stanju omogućava podizanje nasipa do 3 metra visine bez pojave procesa bočnog istiskivanja slabog tla.

3) Odabir plana rute za močvare (osnovni zahtjevi)

Zahtjevi:

· Preporučljivo je zaobići močvaru ako ne uključuje značajno produženje rute ili njenu vijugavost

· Prelazak močvara u najkraćem pravcu, takođe na najužem mestu i najmanje duboko, gde je dno močvare visoko.

· Prelazak močvare okomito na tok vode

· Prilikom prelaska preko močvara za rafting treba izbjegavati mjesta sa strmim padinama. Dna.

· Prilikom prelaska močvara putem puteva prednost se daje močvarama tipa I

· Odluka o izboru opcija rute zasniva se na tehničkom i ekonomskom poređenju.